連鑄過(guo)(guo)(guo)程中(zhong)由鋼水靜壓力造(zao)成的(de)(de)(de)鑄坯(pi)坯(pi)殼(ke)鼓肚是(shi)坯(pi)殼(ke)變(bian)(bian)形的(de)(de)(de)主(zhu)要(yao)因素。輥(gun)(gun)(gun)列(lie)中(zhong)輥(gun)(gun)(gun)子錯(cuo)位會對坯(pi)殼(ke)鼓肚變(bian)(bian)形產生(sheng)很大(da)影(ying)響(xiang)，當所造(zao)成的(de)(de)(de)固液交(jiao)界(jie)(jie)面處的(de)(de)(de)應變(bian)(bian)超過(guo)(guo)(guo)臨界(jie)(jie)值時(shi)，就(jiu)會產生(sheng)內裂。輥(gun)(gun)(gun)列(lie)中(zhong)輥(gun)(gun)(gun)子錯(cuo)位的(de)(de)(de)原(yuan)因除(chu)了輥(gun)(gun)(gun)子加工過(guo)(guo)(guo)程造(zao)成的(de)(de)(de)偏(pian)心(xin)率以(yi)及(ji)鑄機輥(gun)(gun)(gun)列(lie)安裝誤差外，還包(bao)括輥(gun)(gun)(gun)子受(shou)力產生(sheng)的(de)(de)(de)彎曲變(bian)(bian)形以(yi)及(ji)連鑄過(guo)(guo)(guo)程中(zhong)的(de)(de)(de)輥(gun)(gun)(gun)子磨(mo)損(sun)。

　　科研工(gong)作者基(ji)于高(gao)溫(wen)鑄(zhu)(zhu)坯(pi)黏彈(dan)塑(su)性本構方程，建立(li)兩輥間距內的鑄(zhu)(zhu)坯(pi)坯(pi)殼(ke)動態鼓肚數學模型，并利用模型計算(suan)試驗鑄(zhu)(zhu)機的鑄(zhu)(zhu)坯(pi)坯(pi)殼(ke)鼓肚曲線，依照實測(ce)數據驗證了(le)模型的有效性。

　　根據(ju)奧鋼(gang)聯(lian)工(gong)業連鑄(zhu)機(ji)的設(she)備及工(gong)藝參數，計算鑄(zhu)機(ji)不同扇形段(duan)內(nei)鑄(zhu)坯(pi)(pi)坯(pi)(pi)殼在不同輥子錯位(wei)量情(qing)況下(xia)的鼓肚變形，并討論(lun)在輥子發生錯位(wei)的情(qing)況下(xia)輥間距(ju)對鑄(zhu)坯(pi)(pi)坯(pi)(pi)殼固液交界(jie)面處最大應(ying)變的影響(xiang)，并給出鑄(zhu)機(ji)輥間距(ju)的確定方法。